二、只调整气门间隙，忽视配气正时。多数人只是按说明书规定值调整气门间隙，却忽视检查配气相位是否正时。尤其是老龄机，由于凸轮磨损后几何形状发生变化，造成气门晚开早闭，会导致进气不足、排气不净、油耗上升、功率下降。因此，在调整老龄柴油机气门间隙时，应因机制宜，适当减小气门间隙数值，以弥补配气相位之误差，实现配气正时。如S195型柴油机，气门间隙每减小0.1毫米，配气相位改变3度。但气门间隙不可小于0.2毫米，否则受膨胀影响，会导致气门关闭不严。若气门间隙已是0.2毫米，而配气相位仍误差5度以上，柴油机工况明显恶化，则应更换凸轮轴。

　　三、只看油底壳油量，忽视机油质量。不少人对发动机机油只管补充，从不检查油的质量，也不更换。殊不知，在应更换的废机油中含有大量氧化物质和金属屑，使润滑性能下降，加剧机件磨损，缩短其使用寿命，因此应随时检查机内的机油质量。一般方法为用手捻研机油，若感觉有机械杂质或黏度不够，就应及时更换。另一种检查方法是将用过的机油滴在白纸上，如黑点小而色浅，四周黄色润迹较大可继续使用；若点黑而大，周围无黄色润迹，则应更换。

　　四、只知保养空滤器，忽视空气短路。引起空气短路的原因很多，如固定在三轮车架上的空滤器其进气管焊接不实、进气管接合处不加密封垫片、进气管插入胶管内松旷不加卡箍、进气胶管破裂未被发现、空滤器内缺少胶圈等，这些都会造成空气短路，使未经滤清的空气进入气缸、加剧气缸、活塞、活塞环、气门等机件的磨损。

　　五、只清洗机油滤网，忽视净化油腔的清理。多数柴油机连杆轴颈呈空心状，两端有油堵，称为净化腔。润滑连杆轴瓦的机油在离心力的作用下，其杂质贴附于腔壁上，从而提高润滑质量。一般柴油机每工作500小时要拆下油堵，应按规定方法清除净化油腔和油道中的杂质。

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    1、活塞顶与汽缸盖的撞击声

    活塞顶撞击汽缸盖的异响为“嗒嗒嗒”连续不断的金属敲击声，高转速时尤为明显。其异响声源在汽缸上部，其声音坚实有力，且汽缸盖有震动。其主要原因有以下几种。

    （1）曲轴轴承、连杆轴承及活塞销孔严重磨损，配合间隙严重超标，在活塞行程变换的瞬间，活塞在惯性力的作用下，顶部撞击汽缸盖。

    （2）因更换活塞时误装其他类似规格的活塞，或伪劣产品，其活塞销孔中心线至活塞顶面的距离大于原活塞，使活塞到达上止点时，由于超高而碰撞汽缸盖。

    在行驶途中，若遇到此类情况，急救办法是，卸下汽缸盖，加上一个汽缸垫，使缸盖升高而不致再发生碰撞。但有修理条件时，应立即进行修理，恢复其良好的技术状态。

    2、活塞环部位的异响

    活塞环部位的异响主要有活塞环的金属敲击声、活塞环的漏气响声及积碳过多引起的异常响声。

    （1）活塞环的金属敲击声响。发动机长期工作后，汽缸壁遭到磨损，但汽缸壁上部与活塞环接触不到的地方却几乎保持着原几何形状与尺寸，这就使汽缸壁生成了一个台阶。如果用的是旧缸垫或是更换的新缸垫偏薄，工作中的活塞环就会与缸壁台阶相碰撞，发出一种钝哑的“噗噗”的金属碰击声。若发动机转速升高，该异响也会随之增大。另外，若活塞环折断或活塞环与环槽间隙过大，也会引起较大的敲击声。

    （2）活塞环的漏气响声。活塞环弹力减弱，开口间隙过大或开口重叠，汽缸壁拉有沟槽等均会造成活塞环漏气。其声响为一种“喝喝”或“嘶嘶”声，严重漏气时则发出“噗噗”的声音。其诊断方法是，在发动机水温达到80℃以上时熄火，这时可向缸内注入少许新鲜干净的机油，摇转曲轴数圈后，重新启动发动机，此时若异响消失，但不久后又出现，则可断定为活塞环漏气。

    （3）积碳过多的异常响声。积碳过多时，缸内传出的异响是一种尖锐的声音，由于积碳被烧红，发动机有点火过早的症状，而且不易熄火。活塞环部位积碳的形成，主要是由于活塞环与汽缸壁密封不严，开口间隙过大，活塞环装反，环口重合等原因，造成润滑油上窜，高温高压气体下窜，在活塞环部位燃烧，致使形成积碳甚至粘住活塞环，使活塞环失去弹性与密封作用。一般更换规格合适的活塞环后，此故障即可排除。

    3、敲缸声

    敲缸，指的是活塞在工作行程开始的瞬间，或者是活塞上行时，活塞在汽缸内产生的摆动，其头部和裙部与汽缸壁相碰撞而发出的“当当”或“嗒嗒”的异常声响。如果是“当当”声响，多为汽缸壁润滑不良所引起，此时可向缸内滴入少许机油，再启动发动机，若异响减轻或消失，即说明异响确为润滑不良造成的。如果是“嗒嗒”声响，同时排气管冒蓝烟，一般是由于活塞与汽缸壁间隙过大的缘故。产生上述情况的主要原因有以下几方面：

    （1）若只在冷车启动后有这种现象。运转达正常水温时即自行消失，是因为活塞与缸壁配合间隙偏大，冷车时活塞又有收缩，使两者配合间隙进一步增大，从而出现明显的敲击声。机温升高后，活塞膨胀，间隙趋于正常值，故异响消失。这种情况短期内不会出现大的问题。

    （2）机油牌号与要求不符，发动机在熄火较长时间后，再次启动时，机油黏稠，流动性差，短时间内汽缸壁上不能形成良好油膜，活塞与缸壁直接相碰撞而产生敲缸。在运转一段时间后，润滑油黏度正常，缸壁上形成一层油膜，异响则减弱或消失。只要合理选用润滑油，并在启动前对发动机曲轴箱进行预热，用混合油润滑，则在启动前多踩几次启动杆，以使机件粘附更多的润滑油，此种情况即可避免。

    （3）进入汽缸的混合气不能正常燃烧，产生早燃或爆燃，或者发动机无负荷时猛加油门的瞬间，均会产生活塞与汽缸壁碰击的声响。应保持发动机在正常温度下工作，采用符合辛烷值要求的汽油，并适当调整点火时间。

    （4）活塞裙部磨损、圆柱度误差过大，活塞上行时，其顶部会撞击汽缸壁，活塞与汽缸严重磨损，两者之间间隙??壁。可分解后进行检查，根据情况采取相应的修理措施。

    （5）因连杆弯扭，活塞销与销孔偏斜，曲柄销与活塞销两轴心线不平行等，也会引起活塞在缸内偏斜运行而撞击汽缸壁。这种情况只能分解后进行检查，确诊后更换相应机件。

    4、活塞销的敲击声响

    活塞销与活塞销孔、活塞销与连杆小头衬套（或轴承）间隙过大，则会发出一种尖锐、清脆、音调甚高的“嗒嗒嗒”的金属敲击声，类似用小手锤敲击铁钻的声。其规律是发动机冷车启动时不响，温度升高后则发响，且温度越高越响。若将点火时间前调，声响则加快并加大。若使火花塞断火，响声则减弱或消失。

    有的发动机不仅活塞销与销孔间隙大，活塞销与连杆小头衬套（或轴承）间隙也大，这种情况下发出的敲击声音比较复杂，会出现连续的“嗒嗒”响声。

    造成此故障的原因除工作中的磨损使间隙变大外，装配中由于活塞销、活塞销孔与连杆小头衬套三者材质分别为钢、铝、铜，其膨胀系数差异很大，稍有马虎，工作中三者间隙就会因受热膨胀不一而变大，造成相互间的撞击。而且，当间隙增大后，活塞销的轴向窜动量亦随之增大，销的圆柱端面会撞击销环，又增加了汽缸内的一种异响。

    5、气门的异响

    （1）排气门漏气的异响，可在排气管消声器处听到，如轮胎严重漏气时的“唏唏”声。气门漏气可在化油器上口空气过滤器处听到，其声音如幼儿打口哨时的“嘘嘘”声。原因是气门与座圈的工作面严重磨损或烧蚀，出现凹槽和斑点，不能严密封闭。有的则是因为气门杆与导管间隙过大或气门杆弯曲，使气门头不能居中而歪斜，造成漏气。若气门弹簧弹力减弱或折断，则气门不能与座圈工作面紧密贴合，也会造成漏气。从装配方面来说，若气门杆与导管间隙过小，工作中受热膨胀而被卡死，或是气门间隙调得过小，气门杆受热伸长而被挺杆或摇臂顶开气门，均会使气门不能完全关闭而漏气。

    （2）气门弹簧折断时的异常响声因气门安置方式而异。侧置式气门弹簧折断后，工作时发出“嚓嚓”的响声，若拆下气门室盖会听得更清晰。顶置式气门弹簧折断后，气门自动下沉，会与活塞发生撞击，并出现“当当”的敲击声。后者若不及时熄火，会造成顶烂活塞、折断连杆，甚至更为严重的损失。

    （3）气门积碳过多也会引起异常响声，因为积碳过多，碳层呈炽热状，活塞温度高，活塞环槽、活塞销孔的间隙增大，从而发出一种“喋喋”的异响。该故障往往伴有机温过高、发动机不易熄火或不能熄火等现象。其原因是混合油中机油比例超标或油底壳机油大量窜入燃烧室，应进一步查明具体原因并予以排除。

    6、燃烧室发出的异响

    当发动机负荷增加时，有的发动机从汽缸部位发出“嗒嗒”的声响，与正常运转时的声响有所不同，甚至还伴有加速性能变差的现象。这种异响音量较大，在距发动机5-6m处都可听到，在突然加速时异响尤为明显，即可把它视为发动机爆震的征兆。当可燃混合气在汽缸内过快燃烧时，其瞬间释放出大量的热量，导致汽缸内压力急剧升高，高压气体强烈地冲击着活塞顶、汽缸盖和汽缸壁，引起爆震。产生爆震的主要原因有，发动机过热，点火时间过早，燃烧室内积碳过多，汽油的辛烷值过低，所用火花塞热值偏低，不符要求等。

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1 事故经过

　　1999-09-03T16:07，3号发电机在手动励磁方式时，在进相运行试验中发生失磁事件，试验人员立即手动将发电机与电网解列，没有造成局部电网稳定性破坏。

　　事故前按照《湛江发电厂3号发电机进相运行试验方案》，电网方面，化州500 kV变电站退出3×40 Mvar电抗器，湛江地区投入部分电容器，粤西地区有功负荷615 MW，无功负荷256 Mvar，按正常方式运行。电厂方面，1，2，3号机组运行(3×300 MW)，实际出力510 MW，无功210 Mvar，

　　220kV母线电压234 kV。3号发电机在手动励磁方式时，在进相运行试验前，退出低励限制、失磁保护，匝间保护投测量，其余保护正常投入。3号机组有功150 MW，无功从100 Mvar降到-95 Mvar，各运行参数在允许范围内；第2次，3号机组有功200 MW，无功从60 Mvar降到-65 Mvar；第3次，3号机组有功250 MW，无功从30 Mvar降到-55 Mvar；第4次，3号机组有功300 MW，无功从30 Mvar降到-6 Mvar，约2 s，3号发电机失磁，试验人员手动将发电机与电网解列。

2 事故原因分析

    (1) 在做300 MW运行点的进相试验时，发电机在稳定极限点附近失步，主要原因是一方面该手动励磁的马达功率过大与原设备不匹配，调幅过大；另一方面有来自系统电压或调速方面的较大扰动。

    (2) 3号发电机在手动励磁方式时，由厂用电　(交流380 V)供电，感应调压器手动调压、变压器隔离和变压，经不可控桥整流的主励备用励磁装置，在调节器不具备投入运行情况下，可临时满足发电需要。从试验数据看，厂用6 kV电压已降到下线值，由于手动励磁方式是开环运行，受厂用电供电系统影响较大。进相运行时，发电机出口、6 kV母线电压均不同程度减少，加快了手动励磁调节速度，使发电机出口电压降得更低，容易造成失步。

    (3) 由于该机组电抗值较大且又远离主网，故其与主网的电气距离较大，静稳极限较低，加之其阻尼在同型机组中也属偏小，动态稳定性较差，故在手动励磁方式时，进相运行的能力较差，特别是在输出有功较大时，不具备进相运行的能力。

3 改进措施

    (1) 更换手动励磁的马达与原设备匹配，保证手动励磁具备良好的调节性能。

    (2) 建议手动励磁工作电源由工作段(交流380 V)供电改为厂用共用段(交流380 V)供电，防止本机工作电压降低太多影响手动励磁输出，减少外界因素的干扰。 (3) 在手动励磁方式时，进相运行的能力较差，不作进相运行，在系统电压较高和投入自动励磁调节器的情况下才开展进相运行。

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而备用柴油发电机组应用在国防工程、通信枢纽、广播电台等重要设施。这类设施平时可以用平电，但是如果遇到自然灾害或人为破坏，使电网遭受毁坏停电之后，备用机组应该迅速起动，保证这柴重要的设施的正常供电。

1. 常用柴油发电机组容量的确定
   按机组长期持续运行输出功率能满足全工程最大计算负荷选择，并应根据负荷的重要性确定发电机组备用机组容量。柴油机持续进行的输出功率，一般为标定功率的0.9倍。
2. 常用柴油发电机组台数的确定
   常用柴油发电机组台数的设置通常为2台以上，以保证供电的连续性及适应用电负荷曲线的变化。机组台　数多，才可以根据用电负荷的变化确定投入发电机组的进行台数，使柴油机经常是在经济负荷下运行，以减少燃油消耗率，降低发电成本。柴油机的最佳经济运行状态是在标定功率的75%-90%之间。为保证供电的连续性，常用机组本身应考虑设置备用机组，当进行机组故障检修或停机检查时，使发电机组仍然　能够满足对重要用电负荷不间断地持续供电。
3. 常用柴油发电机组转速的确定
   为了减少磨损，增加机组的使用寿命，常用发电机组宜选用标定转速不大于1000r/min的中、低速机组，其备用机组可选择中、高速机组。同一电站的机组应选用同型号、同容量的机组，以便使用相同的备用零部件，方便维修与管理。负荷变化大的工程，也可以选用同系列不同容量的机组。发电机输出标定电压的确定与应急发电机组相同，一般为400V，个别用电量大，输电距离远的工程可选　用高压发电机组。
4. 常用柴油发电机组的控制
   常用机组一般应考虑能够并联进行，以简化配电主接线，使机组起动、停机轮换运行时，通过并车、转　移负荷、切换机组而不致中断供电。机组应安装有机组的测量及控制装置，机组的调速及励磁调节装置　应适用鱼并联进行的要求。对重要负荷供电的备用发电机组，宜选用自动化柴油发电机组当外电源故障　断电后，能够迅速自动起动，恢复对重要负荷的供电。柴油机运行时机房噪声很大，自动化机组便于改　造为隔室操作、自动监控的发电机组。当发电机组正常进行时，操作人员不必　进入柴油机房，在控制　室便可对柴油发电机组进行监控。

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